E-II型旋風除塵器屬于異形進口型旋風除塵器，與彎曲管道內形成縱向環流的原因… 樣，旋風除塵器在出口管與頂部及器壁構成的環形因域內，由于頂部下面有一個流動緩慢的 邊界層，它的靜壓隨半徑r的變化比強旋流中的變化平緩，于是促使外側靜壓較髙的流體向 上流人此邊界層內，并沿邊界層向內側流動，經出口管外壁而轉折向下，形成了局部環流, 也稱上渦流。這種短路流把一部分已濃集在除塵器器壁處的細顆粒向上帶到頂板附近，而形 成了 “上灰環”，并不時被帶入上升的中心氣流中逸出出口管，影響了除塵效率。采用異形 進口的目的，是為了氣流在流速較高處有相應的較大流通面積，有效地消除上渦流的影響。

5.3.1結構特點

E-II型旋風除塵器的結構特點，是異形進口及結合漸縮形導流擋板。如圖5-10所示。

漸縮形導流擋板使得顆粒隨氣流進人旋風體內，由直線流動變為圓周流動時，由于顆粒 的徑向分離距離逐漸減小，因此有利于氣固兩相的分離，提高了除塵效率，尤其是對細顆粒 的捕集D此外，導流擋板與旋風頂板保持一定的縫隙，不僅阻力有顯著下降，而且分離效率 也有了一定的提高，

圖5-11為導流擋板縫隙e與旋風除塵器性能的關系。

圖5-11表明：當e/a=0. 11?0. 22范圍內，壓降幾乎不變；但均比e/a = 0 (無縫 隙）時，壓降下降8.7%?10.4%;當^<1 = 0.297時，壓降有回升的趨勢。分離性能，按 出口粉塵跑損量（1 一 ？）X100計，在e/a = 0. 11?0.27范圍內幾乎不變，但均比e/a = 0時 壓降下降10%?17%。

E-II型旋風除塵器導流擋板縫隙da取0. 11較為合適U為旋風除塵器進口高度）。

5.3.2技術性能

塵樣為滑石粉（>=2. 72g/cm3),平均粒徑士 = 17. 5pm，導流擋板縫隙11,旋 風進口截面= 0.185，不同工況下的性能見表5-12和表5-13

圖5-12為不同迸口氣速下E-II型旋風除塵器的分離性能u由圖中得出E-D型旋風除塵 器具有良好的操作彈性，即使在12m/S低進口氣速下，仍能保持較高的除塵效率。

（1）E-II型旋風除塵器的性能比較

對于國際凈化空氣會議提出的代表性粒徑，直徑為鉈30mm的E-II型和B型旋風除塵 器.效率對比見表5-14

圖5-13為E-II型旋風除塵器與B型旋風除塵器的性能比較。即在相似的操作條件下fill 型比 B 型除塵效率高 5% ? 即使E-n型在低進口氣速n.lm/s下*比B型在 17. 7m/s下其效率仍高2%左右，但阻力要下降一半左右（注：B型旋風為美國Buell型旋 風除塵器）。

E-II型旋風除塵器與美國GE公司Catdone-11型旋風除塵器在相同的操作條件下，其 分離性能比較見表5-15

(2)溫度對E-II型旋風除塵器的性能彤響

溫度對旋風除塵器的性能影響，主要體現在隨溫度而變化的氣體物性即氣體黏度、氣體 密度對旋風除塵器件能的影響。

從臨界粒徑計算公式A二p來看.臨界粒徑A與氣體黏度P的平方根成

正比D所以旋風除塵器的分離效率是隨著氣體 的黏度的增加而降低a由于溫度升高，氣體黏 度增加，所以溫度的升髙會造成旋風除塵器效 率下降，當然下降的幅度不會太大。氣體密度 P較之固體顆粒密度七對旋風除塵器分離效率 的影響來說可以忽略不計。但從阻力計算公式看，旋風除塵器的阻力直接與氣體的密度成正比.所以當溫度升髙時，由于氣體 的密度減小，旋風除塵器的阻力也相應降低。

圖5-H為溫度對E-D型旋風除塵器性能的 影響。當溫度在20?6001范圍內，旋風除塵 器的除塵效率下降不大，但其阻力隨溫度升高 有很大下降，即從2380Pa下降到800Pa。

5.3.3阻力、效率計算及常用結構尺寸

根據不同直徑旋風除塵器，在不同結構尺寸和不同操作條件（進口氣速、進口含塵濃度 等）下的系統性能試驗，得出E-II型旋風除塵器的阻力和除塵效率計 算公式。

5.3.4應用示例

某化肥廠以碳化煤球為原料生產合成氨，由于原料煤強度所限，造氣爐出口煤氣中夾帶 大量的粉塵，加之原采用沖擊式盲腸除塵器，除塵效果極差。因此進人后系統的粉塵濃度很 髙，不僅影響熱管換熱器、廢熱鍋爐、洗氣塔等設備的效果*而且由于塵粒直接沖刷管道和 設備，造成堵塞和磨損，嚴重影響了設備的使用壽命和生產周期。該廠結合造氣爐的綜合改 造后采用了雙臺E-n型旋風除塵器并聯操作方式，為確保除塵器的耐磨性能*選用較低的 進口風速和特殊耐磨襯里。除塵系統的工藝參數如下。

除塵系統改造后對E-II型旋風除塵器的各項性能進行了實測，每天從旋風下灰斗實收 干煤粉約5t,通過讀數顯微鏡觀察除塵器出口取出的粉塵樣品，其大粒徑^><10fxm5應 用上述E- H型旋風除塵器的除塵效率計算公式及阻力計算公式進行模擬計算，其對比實測結 果見表5-17，造氣爐E-D型旋風除塵器主要尺寸見圖